СТИЛ-ПЛАСС - стальное постоянство
8 495 979-22-01
8 495 798-37-39
ПН - ПТ, 9:00 - 22:00

Обратный звонок


ГлавнаяГОСТы и ТУ → Расчет профилированного настила

7.1.2 Расчет стального оцинкованного профилированного настила

7.1.2.1 Расчет профилированного стального настила на стадии возведения основан на следующих допущениях:

  • форма поперечного сечения гофров при действии нагрузки не изменяется;
  • гофры настила работают как тонкостенные балки трапециевидного сечения в упругой стадии;
  • нормальные напряжения по высоте поперечного сечения стенок гофров распределяются линейно;
  • нормальные напряжения по ширине продольно сжатых полок до местной потери устойчивости, а также по ширине растянутых полок распределяются равномерно;
  • после местной потери устойчивости продольно сжатых полок нормальные напряжения в них распределяются неравномерно, возрастая от середины полок к продольным краям.

Поэтому при работе в закритической стадии криволинейная эпюра сжимающих напряжений заменяется прямоугольной с равной площадью и значением равным краевому напряжению. Средняя часть сжатой полки, имеющая меньшие напряжения, считается выключенной из работы. При определении характеристик профилированного листа учитывается только рабочая зона сжатой полки.

7.1.2.2 Прочность профилированного стального настила проверяется в опорном или пролетном сечениях по формулам


(3)

где σ - напряжения в сжатых полках настила;
М - расчетное значение изгибающего момента;
Ry = 2400 кгс/см2 - расчетное сопротивление стали настила изгибу;
Yn - коэффициент надежности по уровню ответственности;
W - расчетный момент сопротивления на 1 м ширины настила для сжатых полок.
Момент сопротивления W определяется по таблице 1 при работе профилированного настила полным сечением.
Если полученное напряжение по формуле 3 меньше критического (таблица 2), то принимается условие работы профилированного листа полным сечением, то есть расчет прочности на этом этапе заканчивается. Если значение напряжения получается выше критического, то проводят корректировку момента сопротивления по таблицам приложения А (таблица А1, А2, A3, А4, А5, А6, А7, А8 и А9), пока отличие в напряжениях, последующего и предыдущего, не составит величину, не превышающую 1 %.

7.1.2.3 Прогиб профилированного настила проверяется по формуле:


(4)

где fn - максимальный прогиб от действия нормативных нагрузок;
k - коэффициент, определяемый расчетной схемой настила;
q" - нормативная равномерно распределенная нагрузка, действующая на профилированный настил на стадии бетонирования, кгс/см2;
l - расчетный пролет, см;
Еa = 2,1·106 кгс/см2 - модуль упругости стали профилированного настила;
lx - момент инерции на 1 м ширины настила, определяемый по таблице 1 при напряжениях при действии нормативных нагрузок в сжатых полках меньших критических (таблица 2); при нормативных напряжениях превышающих критические момент инерции определяется с учетом неполного рабочего сечения сжатых полок настила по таблицам приложения А (таблицы А10, А11, А12, А13, А14, А15 и А16).

Расчет осуществляется следующим образом:

  • определяется значение нормативного напряжения методом последовательного приближения по формуле 3, пока отличие в напряжениях последующего от предыдущего не составит 1%, приняв за первоначальное значение Wx2 момент сопротивления для сжатых полок при условии работы настила полным сечением. Последнее значение определяет сжимающее напряжение, соответствующее значению, при котором определяется момент инерции lx. При наличии редукции в сжатой полке в расчетах используют данные, приведенные в приложении А (таблицы А10, А11, А12, А13, А14, А15 и А16). Если редукция отсутствует, то пользуются данными таблицы 1.

Таблица 1

Марка профиляПлощадь F, см2Справочные величины на 1 м ширины настила при работе полным сечениемМасса 1 м2, кг
Ix, см4Wx1, см3Wx2, см3
H114-600-1,012,5401,83866,61974,85717,2
H114-600-0,911,3364,30760,33767,94115,6
H114-600-0,810,0323,53853,66660,23414,0
Н80А-674-1,012,5186,96743,17150,95715,3
H80A-674-0,911,3168,82938,98246,01513,9
H75-750-0,911,3127,33130,60238,1339,8
H75-750-0,810,0113,52527,27734,00811,2
H75-750-0,78,899,64823,93929,85812,5
H60-845-0,911,378,93922,30632,074ИЛ
H60-845-0,810,070,51919,92728,6529,9
H60-845-0,78,861,99117,51425,1958,8
H57-750-0,88,861,10618,9024,7729,8
H57-750-0,77,753,74816,61821,7988,7
HC44-1000-0,811,230,38012,51215,4059,4
HC44-1000-0,79,826,75611,02113,5678,3
HC35-1000-0,810,042,03620,0529,9528,4
HC35-1000-0,78,7536,95417,61826,3517,4
Примечание – Wx1 и Wx2 – моменты сопротивления профилированного листа относительно оси 1-1 или 2-2

Таблица 2

Марка профиляσkp при нормативных нагрузках, кгс/см2σkp при расчетных нагрузках. кгс см2
H114-600-1,01011605
Н114-600-0,9819489
H114-600-0,8646386
Н114-600-1,0п2287713660
Н114-600-0,9п1841510996
Н114-600-0,8п144788645
Н80А-674-1,0852509
Н80А-674-0,9688411
Н80А-674-1,0п36802198
Н80А-674-0,9п29571766
Н75-750-0,945772733
Н75-750-0,835992149
H75-750-0727431638
Н75-750-0,9п29081736
Н75-750-0,8п22811362
Н75-750-0,7п17331035
Н60-845-0,9498298
Н60-845-0,8393234
Н60-845-0,7300179
Н60-845-0,9п27451639
Н60-845-0,8п21551287
Н60-845-0,7п1640979
Н57-750-0,832851961
Н57-750-0,725061497
Н57-750-0,8п28051675
Н57-750-0,7п21341274
НС44-1000-0,8565337
НС44-1000-0,717231029
НС44-1000-0,8п96155741
НС44-1000-0,7п73144367
НС35-1000-0,8п68494090
НС35-1000-0,7п52273121
Примечание – Индекс «п» указывает на расположение профильного листа, когда сжата узкая полка (полка по оси 1-1)

7.1.2.4 Расчет на устойчивость стенок изгибаемых элементов (кроме перфорированных профилей), не укрепленных поперечными ребрами, под местной нагрузкой или на опорах, следует выполнять по формуле:


(5)

где Рn - критическое усилие потери местной устойчивости стенки профиля без перфорации;
С - коэффициент по таблице 13;
Сr - коэффициент, зависящий от радиуса изгиба r < 12;
Сb - коэффициент, зависящий от ширины опоры «в» при b > 19 мм;
Сh - коэффициент, зависящий от гибкости стенки, равной h/t < 200;
t - толщина стали профилированного настила;
b - ширина опорной полки настила;
h - высота профилированного настила;
α - угол между стенкой и плоскостью опоры, 45° < α < 90°.
Коэффициент условий работы профилированного настила для определения силы Рn принимается равным 0,8.
Предельная нагрузка на профилированный настил по условию местной потери устойчивости стенок гофров на опорах пропорциональна удвоенному количеству гофров.

7.1.2.5 При использовании профилированного настила только в качестве оставляемой опалубки без временных промежуточных опор рекомендуется принимать предельные пролеты по графикам, в зависимости от расчетной схемы настила и толщины слоя бетона над его верхними полками. При определении предельных пролетов процесс бетонирования принимался с помощью бетононасоса (рисунок 2, 3, 4, 5, 6 и 7).

7.1.2.6 Если настил, уложенный по верхним поясам балок, надежно закреплен на опорах и в продольных соединениях между профилями, он рассматривается как диск, способный воспринимать горизонтальные воздействия, передаваемые элементами каркаса, и обеспечивающий устойчивость балок из плоскости (см. СТО 0043-2005).